本文以大慶石化重油催化裂化裝置配有CO余熱鍋爐兩臺，均為中壓鍋爐，操作溫度800℃。鍋爐均采用輕型爐墻結構，爐底采用耐火可塑料。檢修時后經檢查發現爐底塌落。為此，對爐底塌落的原因從設計、材料及施工三個方面進行了研究分析。
設計
在原設計圖紙中，爐底耐火可塑料中加配有鋼筋，但最終設計取消鋼筋。分析認為，此愿意不會造成爐底塌落。
材料
在施工前，根據標準規范要求，對所使用的耐火可塑料進行了復驗。耐火可塑料的性能指標為：Al2O3≥45%，體積密度(110℃)≥2.20g·cm-3，耐壓強度(1400℃)12MPa，抗折強度(1400℃)2.73MPa，耐火度≥1650℃，燒后線變化(1400℃，2h)2%。復檢結果中抗折強度(1400℃)的檢驗值低于設計要求，說明此種材料高溫(1400℃)抵抗變形能力差。但由于爐底塌落是在烘爐過程出現的，而烘爐溫度只有325℃，遠遠低于實驗溫度1400℃。在325℃溫度下，抗折強度能夠滿足設計要求，所以排除了材料引起爐底塌落的可能性。
施工
根據設計要求，施工單位對耐火可塑料進行了取模試配，經檢驗主要性能達到設計要求，則試配時的配合比確認為施工配合比。
根據設計要求對爐子鋼結構、基準線和孔洞等部位進行全面驗收。同時做爐子本體焊接質量氣密實驗，防止運行后漏煙氣，經檢驗合格。
在保證其施工性能的條件下，應盡量減少用水量�？伤芰霞铀亢屯饧觿┖坑每伤苄灾笖当硎尽？伤苄灾笖狄话銥�15%~40%，太硬或太軟均不好施工，也不易搗實。為了判斷攪拌水含量是否合適采用一種簡便的“手捏成團”方法進行試驗：取攪拌料用手捏成一個緊密球團，將此球團拋高約30cm，然后用手接住。如果球團變形而未碎，表示含水量正好。如果球團變形并從手縫中流出，則表示含水量過多;如果球團開裂散落，則表示含水量太少�？伤苄灾笖岛线m的可塑料不散，也不粘手。
試驗結果表明：該耐火可塑料的可塑料指數為30%。對照耐火材料標準，粘土質和高鋁質耐火可塑料的可塑性指數一般為15%~40%均能保證其可塑性。
可塑料粘性較大，是粘土結合和磷酸復合結合，常溫強度低，洗完6d常溫強度仍很小。10月28日開始烘爐，雖然按規范在表明開設ф6mm通氣孔，孔深為厚度的2/3，孔距200mm,,但因沒有進行低溫干燥就進行烘爐故使水分排出不暢通，水分迅速氣化膨脹，表面襯體干縮形成“頂蓋”，使深處襯體中水分的脫水通道“堵塞”，造成烘爐爆炸事故。爐底塌落主要是由此造成的。
整改
根據設計要求，重新選用低鈣鋁酸鹽耐火澆注料用于爐底，增設膨脹縫，并將材質的配筋重新加配于爐底的澆注料中。
膨脹縫設計時必須表明膨脹縫的位置和尺寸，但筑爐圖上并未畫出，故而增設膨脹縫，
爐體膨脹縫增設的主要依據—總伸長量的計算公式：
△L=α·L·△t=α·L·(t1-t0)
式中，△L為總伸長量：α為耐火可塑料的平均膨脹系數：L為總長度;t0為升前溫度(一般指室溫);t1為最高使用溫度。
通過計算，4m長爐底設3道縫，每道縫寬7mm，經再次重新烘爐后檢查襯里質量符合標準要求。
